English to Italian: FATIGUE & ECA ASSESSMENT OF LNG STORAGE TANK General field: Tech/Engineering | |
Source text - English 4.2 Stress Analysis
An axisymmetric finite element analysis was carried out to determine the stress distribution in the tank shell and annular plate under normal operation and hydro test conditions shown on Table 2. Seismic design conditions were ignored due to the small number of cycles involved in this design case.
Anchorage was not included in the model since assessment of the anchorage in the calculations of Sections 9.0 & 10.0 demonstrated that the tank is self-anchored under static load conditions which is the applicable conditions for fatigue assessment of the tank.
It should also be considered that the anchor bolts are fitted such that 1/16" gap between the nut and the cap of the anchor bolt chair. As such there is no tension in the anchor bolt when fitted. Whilst some movement of the tank shell and annular plate will occur during filling and emptying of the tank, the pivot point for rotation of the shell will be the outer edge of the annular plate (Figure 1).
Noting that the radial position of the anchor bolt is greater than the radial position of the aforementioned pivot point, it is evident that the vertical distance between the top cap of the anchor bolt chair at the anchor bolt location is reduced by rotation about the pivot and the gap between the nut on the anchor bolt and the top cap will be increased as the tank is filled with LNG.
Hence, the tank wall will not be loaded by the anchorage during normal operation and as such there is no requirement to consider the tank anchorage for the fatigue evaluation.
| Translation - Italian 4.2 Analisi delle tensioni
È stata eseguita un'analisi agli elementi finiti (FEM) asimmetrica per determinare la distribuzione delle tensioni nel mantello del serbatoio e nel trincherino in condizioni normali di esercizio e in condizioni di hydrotest come mostrato nella Tabella 2. Non si è tenuto conto delle condizioni di progettazione sismica a seguito del numero ridotto di cicli previsto in questo caso di progetto.
L'ancoraggio non è stato inserito nel modello in quanto dalla valutazione dell'ancoraggio secondo i calcoli dei paragrafi 9.0 e 10.0 è emerso che il serbatoio è auto-ancorato in condizioni di carico statico che sono le condizioni applicabili alla valutazione del serbatoio per fatica.
Si consideri inoltre che i bulloni di ancoraggio sono inseriti in modo da lasciare uno spazio vuoto di 1/16" tra il dado e la copertura della scatola di ancoraggio. In questo modo non vi è tensione nel bullone di ancoraggio quando viene montato. Sebbene sia prevedibile un certo movimento del mantello del serbatoio e del trincherino durante il riempimento e lo svuotamento del serbatoio, il punto di articolazione per la rotazione del mantello sarà il bordo esterno del trincherino (Figure 1). Poiché la posizione radiale del bullone di ancoraggio è maggiore rispetto alla posizione radiale del punto di articolazione, è evidente che la distanza verticale tra la copertura superiore della scatola di ancoraggio nel punto in cui si trova il bullone di ancoraggio diminuisce a seguito della rotazione attorno al punto di articolazione mentre lo spazio vuoto tra il dado sul bullone di ancoraggio e la copertura superiore aumenterà quando il serbatoio viene riempito di GNL.
Siccome in condizioni normali di esercizio il serbatoio non sarà caricato dall'ancoraggio, si ritiene superfluo tener conto dell'ancoraggio del serbatoio ai fini della valutazione della resistenza a fatica.
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